進行橡膠支座更換時要求的資源配置①勞動力資源配置：指揮組3人、技術組4人、安全組5人、作業組20人主要施工設備及材料：YBD250－18扁、千斤頂12臺、高壓油管20根、共60MSYB-2油泵14臺、油箱5只、對講機6臺、游標卡尺9把、各型鋼墊板及硅脂若干、耐高壓油若干、圓形板式橡膠支座(φ280MM，厚84MM)8個(施工過程中，不得封閉交通，但為安全起見，可以限量通行；施工過程中，保證建筑任何部位不得有絲毫附加損壞；舊支座拆除和新支座安裝(安裝前涂滿硅脂)，工序緊湊，時間不得超過3H；需要復位的舊支座必須拿出清理干凈，并涂滿硅脂后才能進行復位，經更換、復位后的支座，正交方向中線偏位不得大于2MM。

盡管此次巨額融資挽回了鐵道部的些許掩面，但同時鐵道部又一次面臨選擇難題，是利用所融資金啟動已停工的項目，還是先還清債務對供應商有所交代?建筑支座生產企業作為其中的小型供貨商，能否從中受益，緩解目前的窘境，還不得而知。

檢驗項目及檢驗周期客運專線建筑盆式橡膠盆式橡膠支座用原材料及部件進廠后的檢驗項目及檢驗周期應符合表的規定。

近年來，橡膠支座施工技術逐漸成熟，在減震和抗大變形量等方面極大地提高了建筑的結構安全性。近年來，也有用特殊的高強度專用灌注膠進行脫空橡膠支座的修補，但耐久性和腐蝕性還有待驗證。經檢查符合質量要求后方可將錨環鋼筋與預埋鋼筋焊牢，之后，即可拆除XF型建筑伸縮縫的裝配夾具。經實驗能夠保證質量亦可選用對接焊接，但均不得選用手工電弧焊。

有關專家認為，為更好地推廣應用在安全性、經濟性優于傳統抗震方式的橡膠減、隔震新技術，建議職能部門采取有效措施予以積極推廣，橡膠支座抗震模擬實驗加大建筑抗震的安全儲備，橡膠支座更好地確保人民群眾的生命財產安全。

路面高程-（面層厚度+鋪裝層厚度+梁體高度+橡膠支座厚度）=墊石頂標高，此標高是墊石不放橡膠支座時的。

再者柔性連接在材料選用上也遇到一些問題，例如：工程選用Φ150排水金屬波紋軟管，雖然滿足了對地震位移的要求，但在實際使用中發現在水平段出現經常性的堵管，隔震橡膠支座使用造成困難。

該產品除具有普通支座的功能外，還具有在梁端作用力作用時通過球形表面橡膠層調整受力中心的位置，逐漸將力擴散到圓板式橡膠支座的鋼板和橡膠層，使支座受力均勻，尤其適用于斜交橋，立交橋等坡度橋的場所。

（圖一）LNR800支座廠家

請關注：2012-2020年的橡膠支座應用現狀和需求分析橡膠支座的使用抗震設計中橡膠支座的使用與結構抗震加固，1981年6月日本開始實施的新抗震設計法，其大特點是是采用了考慮結構動力特性的兩階段設計法。

在地基穩定的情況下，可使用低摩阻滾動橡膠支座，這種橡膠支座的摩阻系數很低，實際上只有0.15%左右，在設計時可偏安全地采用1.15%的摩阻系數來計算。

任何一項與建筑結構安全相關的新技術的推廣，通常都將經歷研究、試驗、試點再到廣泛應用的較長過程。抗震新技術尤其要經過發生概率較低的大地震的實際檢驗方可推廣應用。橡膠隔震支座經歷了近50年的研究發展，目前橡膠隔震支座結構簡單、造價合理、理論和試驗研究成果比較豐富和完善，且經歷多次地震檢驗效果明顯，標準相對健全，技術較成熟，已進入推廣應用期。在今后較長時期橡膠隔震支座將成為建筑隔震依托的主要產品。目前，我國建筑上使用多的是普通橡膠支座和西寧鉛芯橡膠支座。普通橡膠支座阻尼較小，地震作用下的水平位移較大，但變形后的恢復性能好。鉛芯橡膠支座在罕遇地震作用下水平位移較小，但是對于高頻波的隔震效果相對較差，且上部結構高振型影響較大，針對兩種橡膠支座的性能特點，通常采用兩種橡膠支座合理組合的建筑隔震體系可以達到較好的隔震效果，同時隔震層罕遇地震下的變形也能得到較好的控制。由于鉛芯橡膠支座在生產和使用過程中存在環境污染風險，所以國際上開始探索使用高阻尼橡膠支座作為升級替代產品，高阻尼橡膠支座阻尼和水平剛度依賴于應變頻率和幅值，對高頻波的隔震效果較好。高阻尼橡膠支座對橡膠材料性能要求較高，影響支座性能的因素較多，在試驗研究及結構設計上尚有許多難點需要突破。另外，由于市場工藝水平的限制，過去我國建筑隔震支座產品尺寸較小、性能不穩定、產品繁雜，隨著工藝水平的提高，標準化的高性能大尺寸隔震產品必將成為主流，以適應更高的建筑抗震性能要求。

當同一片梁需兩個或四個支座時，為方便找平，可以在支承墊石和支座之間鋪一層水泥砂漿，讓橡膠支座在建筑體的壓力下自動找平。

基于性能的高層建筑抗震設計方法及時清除支座周圍的垃圾雜物，冬季清除積雪和冰塊，保證支座正常工作。極限抗壓強度：檢測產品承載力儲存模量（關鍵項）即使在計算出了溫差后，也還要把一些不可估量的因素計算進去。計入汽車制動力時大位移量為24.5MM，大于16.5MM。記者從市路政局了解到，上海高架快速路防撞墻伸縮縫正在進行統一改造。

防水設計前，應對建筑物環境特點進行充分了解，建筑支座，嚴格按規范要求確定屋面防水等級和設防要求；防水設計時，要嚴格按照設計規范和規程進行，不能照搬其他建筑防水設計方案，要盡量利用結構構造找坡，橡膠支座，并深化構造節點設計，設計出符合防水要求的方案，做到細致合理。

請關注：建筑支座和建筑橡膠支座的維護方法介紹板式橡膠支座關于橡膠材料老化的問題板式橡膠支座在選用橡膠的時候應該讓其有良好的彈性，其體積機會是不可被壓縮的，橡膠材料的抗壓縮性能與橡膠層的形狀有關，其抗剪性能與形狀無關。

支座的分類按其變位的可能性：固定支座、活動支座固定支座指固定主梁在墩臺上的位置并傳遞豎向力和水平力，允許主梁發生撓曲，在支座處能自由轉動但不能水平移動，如1-1中的A；活動支座則只傳遞豎向力，允許主梁在支座處既能自由轉動又能水平移動。

（圖二）建筑橡膠隔震支座生產廠家

其實建筑支座處于建筑上下部構造連接點的重要位置，是將上部的車輛荷載和結構荷載傳遞到下部構造的中間紐帶，它的可靠程度直接影響建筑結構的安全度與耐久性。

橡膠橡膠支座是否老化、開裂；有無過大的剪切變形或壓縮變形，位置是否正確，橡膠支座各夾層鋼板之間的橡膠層外凸是否均勻。

不同的建筑上要使用不同類型的橡膠支座或型號的橡膠支座，為了克服上拔支座反力而必需承受拉力，此時支座即要承受壓力又要承受拉力，以下板式橡膠支座、盆式橡膠支座包括球型支座都可以做成拉壓支座形式。

曲率半徑：曲率半徑過大可能導致橋板大幅度晃動，增加落梁的概率；曲率半徑過小則會使減震球擺的晃動太小，不利于消耗地震能量。在高速鐵路橋梁西寧摩擦擺支座隔震設計中，應當考慮曲率半徑對梁體位移、支座殘余位移和橋墩內力的影響，再因地制宜選擇合適的曲率半徑。

公路建筑在投入運營一段時間后，其質量方面的缺陷也開始顯露出來，而支座問題作為建筑工程中的一種常見早期病害，也開始引起人們的重視。

在支座的摩擦材料的作用下，建筑結構被迫在一個較小的位移范圍內運動，從而降低了地震產生的振動幅度，縮短了回復時間。通過這樣的調整，建筑結構的安全性得到了極大的提高。

目前，建筑隔震設計中較為普遍采用的方法是彈性反應譜法，這種方法被大部分采用，但有不同的規范，主要有美國的、日本的和歐洲的規范，它們之間區別不大，主要在于計算公式的不同，這些計算公式是指隔震裝置等效剛度的計算和和等效阻尼的計算，與之相對比，那些復雜性強或較為不規則的建筑，較為常用的方法是時程方法。

支座調查與復檢對要更換的支座部位進行確認和檢查，現場記錄支座位置、編號、病害情況，并拍照記錄，照片應拍攝完整的施工工序即原狀、更換過程及更換完成情況，妥善保存檢查記錄，作為交工文件之一。

（圖三）防震支座廠家

支座墊石施工時應督促、檢查承包人按有關規定施工保證墊石質量:支座墊石一般較薄，施工時應督促承包人必須嚴格按照監理批復的混凝土配合比施工，加強振搗，并應加強養生，以確保墊石混凝土的質量符合要求。

防水設計前，應對建筑物環境特點進行充分了解，建筑支座，嚴格按規范要求確定屋面防水等級和設防要求；防水設計時，要嚴格按照設計規范和規程進行，不能照搬其他建筑防水設計方案，要盡量利用結構構造找坡，橡膠支座，并深化構造節點設計，設計出符合防水要求的方案，做到細致合理。

澆筑隔震支墩時，振搗不允許碰撞預埋件、主筋，以防止軸線、標高及平整度發生偏移或受損，影響安裝質量；在澆筑時應注意連通避雷線鐵件的預埋工作；

在采用隔震裝置時，應當盡可能地選擇和采用那些結構簡單且同時符合所需隔震性能的裝置，且應當保證在其力學性能的范圍內科學地采用。

同時制定了《公路建筑板式橡膠支座技術條件》，隨后又相繼制定了《公路建筑板式橡膠支座力學性能檢驗規則》，這樣對矩形板式橡膠支座的設計、加工和使用有了可靠的依據。

盆式橡膠支座設置防塵圍板，減少灰塵侵入.對于鑄鋼盆式橡膠支座多用于建筑在橋跨結構與墩臺之間，由于盆式支座具有構造簡單、結構高度小、安裝方便和有利于抗震等一系列優點而得到普遍的應用。

一、計算數據準備：孔徑：4—20M支座壓力標準值：431.608KN結構自重引起的支反力：125.208KN汽車荷載引起的支反力：306.4KN跨中撓度F：1.96CM當地平均高氣溫：24.3℃當地平均低氣溫：1.4℃主梁計算溫差：22.9℃簡支端支座：GYZ300×54MM橡膠片總厚TE(MM)：37連續端支座：GYZ300×52MM橡膠片總厚TE(MM)：37簡支端單個支座剪切剛度：KE=AE×GE/TE=1910.4N/M連續端單個支座剪切剛度：KE=AE×GE/TE=1910.4N/M每排設置制作個數為：18個則簡支端支座總剛度為：34387.7N/M則連續端支座總剛度為：34387.7N/M墩臺抗推剛度：KI=3EI/LI墩臺編號LIIE抗推剛度KI墩臺綜合抗推剛度K0號臺1.80.74553000000011504855.934285.21號墩3.20.280430000000770133.332917.92號墩3.10.280430000000847092.333046.23號墩3.80.280430000000459901.731995.44號墩4.60.280430000000259264.130360.8制動力計算及分配：按照《通用規范》4.3.6規定，以一聯作為加載長度，計算制動力則制動力標準值T3為：900KN各墩臺按照剛度分配制動力：ΣK=162605.4KN/M墩臺編號制動力（KN）0號臺189.761號墩182.202號墩182.913號墩177.094號墩168.04二、確定支座平面尺寸：D=300MM支座平面面積：706.9CM2中間橡膠層厚度為：0.8CM查行業標準《公路建筑板式橡膠支座規格系列》得到支座的平面形狀系數S=9.06>8合格計算支座彈性模量：EJ=5.4GE×S2=443.3MPA驗算支座的承壓強度：σJ=RCK/支座面積=6106.0KPA則σJ<[σJ]=9351.2KPA合格三、確定支座厚度：主梁計算溫差為ΔT為：22.9℃，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移ΔG為：ΔG=1/2AΔTL=0.916CM則4號墩每一支座的制動力為HT=9.3KN確定橡膠片總厚度TE≥2ΔG=1.832CM(不計汽車制動力)TE≥ΔG/（0.7-FBK/2/GE/支座面積）=1.4CM《橋規》的其他規定：TE≤0.2D=6CM所選用的支座橡膠層總厚度TE=3.7CM2ΔG=1.832CM合格0.2D=6CM四、驗算支座的偏轉情況：計算支座的平均壓縮變形為：δC，M=RCK×TE/面積/EA+RCK×TE/面積/EBδC，M=0.06226541CM按照《橋規》規定，尚應滿足δ≤0.07TE，即：0.06226541≤0.07TE=0.259合格計算梁端轉角θ：由關系式F=5GL4/(384EI)及θ=GL3/(24EI)可得：θ=（5L/16)(GL3/24EI)16/(5L)=16F/5L設結構自重作用下，主梁處于水平狀態。

四氟乙烯滑板式橡膠支座又稱為四氟滑板式支座(GJZFGYZF4系列)，它就是在板式橡膠支座的表面粘復一層1.5MM-3MM厚的聚四氟乙烯板。