聚四氟乙烯滑板式橡膠支座的摩擦力計算不計制動力，應滿足：μTRGK≤GEAGTANA計制動力，應滿足：μTREK≤GEAGTANA式中，μT為摩擦系數；TANA為橡膠支座容許剪切角的正切值，根據是否計入制動力而取不同值；REK為由結構自重和汽車活載（計入沖擊系數）引起的小支座反力；AG為支座平面毛面積。

板式橡膠支座：構造簡單、價格經濟，內部加勁鋼板確保了其豎向承載力，同時橡膠層提供必要的水平變形能力。鋼板必須符合厚度與材質標準，并經過除銹、噴砂處理，以保證與橡膠的牢固粘結。

以公路 T 形梁橋（橋面寬≥10m）為例，支座布置需結合墩臺剛度差異設計：固定墩：設置 1 個固定支座（限制縱、橫向位移），相鄰支座設為 “橫向可動、縱向固定” 的單向活動支座；活動墩：設置 1 個縱向活動支座（與固定墩固定支座對應，釋放縱向位移），其余均設雙向活動支座（釋放縱、橫向位移）；橋臺：因橫向剛度大，僅需在 1 個橋臺上設定向活動支座（限制縱向、釋放橫向），其余設雙向活動支座。

四氟板式支座專項安裝要求在通用安裝流程基礎上，四氟板式支座需額外滿足：就位精度：按設計支承中心定位，偏差≤5mm；梁底上鋼板與支座上下表面密貼率≥95%，嚴禁出現偏心受壓（偏心距≤支座邊長 1/100）、個別脫空（脫空面積≤5%）；滑移面保護：安裝前用丙酮清潔四氟板與不銹鋼板表面，嚴禁沾染灰塵、油污；安裝過程中避免工具劃傷滑移面，若出現劃痕（深度≥0.2mm）需更換滑板；同端支座找平：同一片梁端兩個四氟支座需置于同一平面，四角高差≤2mm，避免梁體傾斜導致支座受力不均。

隔震橡膠支座為了改善框架或底框結構的抗震性能，同時克服現有耗能減震加固方案存在的問題，周云教授設計了扇形鉛粘彈性阻尼器對框架或底框結構進行抗震加固，該阻尼器可直接安裝于柱底節點區或是邊柱和中柱的梁柱節點區J，如2所示這種加固方案具有以下優點：(加固時不需拆除填充墻，施工方便，省工省時；阻尼器可直接通過預埋或后錨固的連接件與結構相連，不需使用額外的支撐等連接構件，節省材料；只在梁柱節點局部加設阻尼器，不影響空間使用；阻尼器采用符合建筑美學觀點的弧形構造，整體造型美觀。

保護層維護：支座的側向保護層是使用中易受損的薄弱環節。必須嚴格禁止出現破損、裂紋、缺膠、露鐵、起鼓等現象。絕對不可以使用502等非結構用膠水進行臨時修補，以免改變材料性能或掩蓋潛在問題。

靜荷載或中小地震作用下，上部結構靠重力與下部基礎保持接觸。舊金山國際機場航站樓、昆明新機場航站樓。橡膠隔震支座廠家矩形、圓形四氟板式橡膠支座的安裝分別與普通板式橡膠支座相同。矩形、圓形四氟板式橡膠支座的應用非別與矩形、圓形普通板式橡膠支座相同。矩形、圓形四氟板式橡膠支座的應用分別與矩形、圓形普通板式橡膠支座相同。

橡膠支座在極端工況下（如夏季高溫與地震力疊加）的受力能力有限，設計階段需結合工程所在地的氣候條件、抗震設防等級，合理選擇支座類型（板式或盆式），必要時采用隔震支座（已納入《GB50011-2001》建筑抗震設計規范），并優化結構布置，降低力疊加對支座的影響；施工中需考慮溫度變化對支座位移的影響，預留足夠的變形空間。

設計基本原則：首先需評估建筑結構是否適宜采用隔震設計，核心判據是結構周期增長后，隔震系統能否有效提升地震時的能量吸收效率。

盆式橡膠支座下方支承墊石需滿足額外要求：按支座底板地腳螺栓間距與底柱規格預留螺栓孔；墊石表面需平整，頂面標高需預留支座底板下環氧砂漿墊層厚度；支座底板以外的墊石區域需做成坡面，防止積水。

轉角與狀態控制：在設計和施工中，必須采用正確的方法，確保橡膠支座的轉角始終在其設計允許范圍內，保證其處于預期的、合理的受力狀態。

基礎性能：豎向承載力大、抗拉力強，能穩定傳遞結構荷載，同時通過彈性變形適應結構變形需求。