隨著工程需求升級，未來可能出現 “多級隔震”（如基礎隔震 + 樓層隔震）、“底盤上部分隔震”（適用于超高層建筑）等組合形式，核心挑戰在于：多隔震層剛度匹配，避免變形集中失衡；長期性能穩定性，需通過加速老化試驗驗證 50 年壽命。

必須保證盆式橡膠支座上下各部件的縱、橫向嚴格對中。若因安裝時環境溫度與設計溫度存在差異，導致支座在縱橋向產生伸縮，則上下部件錯開的距離必須與依據溫度計算得出的位移量相等。

容許壓應力與形狀系數：支座的承載能力與其形狀系數S（有效承壓面積與自由側表面積之比）密切相關。規范要求，當形狀系數S > 8時，支座的容許壓應力可取為10MPa。形狀系數是設計選型中的核心計算參數。

板式橡膠支座由多層橡膠與鋼板復合硫化而成，具備構造簡單、安裝便捷、成本可控等優點，適用于中小跨徑的結構。該類型支座可均勻分散水平力，多用于固定與活動支座布置，需結合具體位移及轉角驗算確定。

板式橡膠支座適用于什么范圍提高橡膠支座生產效率杜絕影響質量的因素建筑橡膠支座的發展必須嚴格要求質量問題！支座用的橡膠材料應滿足下列要求：1.應具有較高的抗壓強度；2.有良好的彈性且無很大的蠕變；3.熱天不會變軟，強度無顯著下降，冬天不會變脆，仍能保持所需的彈性；4.耐老化性能良好；5.膠料工藝性能良好；6.成本不宜過高。

傳統抗震建筑，主要通過調整結構體系和增大梁柱截面來提高結構的抗震能力。增大梁柱截面，會導致結構體系個別區域剛度大，反而使結構延性降低，不利于抗震，也不利于發揮結構使用功能。對位于高烈度區的建筑以及結構形式比較復雜的建筑，結構形式和建筑高度受到限制，采用傳統抗震技術解決難度較大。而建筑減隔震技術，可以降低上部結構的水平地震作用，適當降低抗震措施，可以選擇合適的結構體系，使得上部結構設計更加自由靈活，建筑的使用功能得以充分發揮。

當前，板式橡膠支座的生產尚未完全實現自動化流程，硫化之前的工序如下料、裁片、疊層等環節仍主要依賴手工操作。這些工序的質量控制與操作人員的熟練程度密切相關，直接影響支座的最終性能與結構安全。

球冠圓形板式橡膠支座的特點球冠橡膠支座的頂部為球冠狀，底部一般采用有半圓形圓環或者四氟板(F，所以它能具有很好的各向同性的特性，因此在工作時能夠既有效地適應建筑支點的轉角位移需要，又能保證上部結構的荷載能有效地傳遞給下部結構，又可避免板式支座的邊緣固偏心受力大容易破壞和脫空現象的發生。

復位能力強：在地震結束后，FPS摩擦擺支座能夠利用自身的復位機制使上部結構恢復到原來的位置，保證建筑物的穩定性。

在建筑和工程領域，摩擦擺支座具有廣泛的應用，特別是在地震區或易受風力影響的地區，用于支撐橋梁、建筑物等結構，以增加穩定性和減小震動。例如，在公路橋梁、斜拉橋、懸索橋以及特殊橋梁（如大跨度橋梁、重載橋梁等）中，摩擦擺支座能夠減少結構在地震或風力作用下的位移和內力，提高結構的穩定性。

在墩臺上對于簡支梁而言一端設固定支座，另一端設活動支座，固定支座與活動支座的布置，遵守以下原則確定：對橋跨結構而言，好建筑的下弦在制動力的作用下受壓，能抵消—部分豎向荷載在下弦產生的拉力；對橋墩而言，好使制動力的作用方向指向橋墩中心，墩頂圬工在制動力的作用下受壓而不是受拉；對于橋臺而言，好的制動力方向指向河岸，使橋臺頂部圬工受壓，并能平衡一部分臺后填土壓力。

精確就位：必須確保支座的每個組件都處于設計要求的垂直位置。考慮到安裝溫度與設計溫度的差異，支座在縱向上預設的偏移距離必須與計算值完全相符。

隔震橡膠支座安裝與保護規范：支墩模板支設：隔震層上下支墩模板采用 15mm 厚木膠合板與 100×100mm 方木作為背楞進行搭設，確保模板穩固性。

解如下：建筑支座是橋跨結構的支撐部分，其設置在梁板式體系中主梁與墩臺之間，作用是將橋跨結構的荷載反力傳遞到墩臺上，并將集中反力擴散到一個足夠大的面積上，以保證墩臺工作的安全可靠；是保證橋跨結構在荷載、溫度變化、混凝土收縮和徐變等因素作用下能自由地變形(水平位移及轉角)，使結構實際受力時情況與結構的受力模型相符；是保證橋跨結構在墩臺上的位置充分固定，使其不至滑落。

支座的變位主要通過鋼和鋼的滾動及滑動來實現。支座的承載能力，主要是通過鋼板對膠層側向流動的約束來實現的。支座的構造簡單、重量輕、價格便宜。支座的結構必須能滿足由交通、溫度變化、地震、預應力、收縮徐變等產生的位移和扭轉。支座的類型與構造簡易支座：簡易支座是指在梁底和墩臺頂面之間設置墊層來支承上部結構。支座的水平位移量僅與支座橡膠的凈厚有關。支座的四氟滑板不得設置在支座底面，與四氟滑板接觸的不銹鋼板也不能設置在建筑墩、臺墊石上。支座的位移仍通過聚四氟乙烯板與不銹鋼板的平面滑動來實現。支座的養護及更換建筑支座在遭受損壞、作用不能充分發揮時，將會使建筑上、下部結構受到不利的影響。支座的制造將氯丁膠或天然膠按配方混煉，根據需要尺寸壓延出片，剪裁成一定規格的半成品膠片。支座的作用主要有：傳遞橋跨結構的支承反力，包括恒載和活載引起的豎向反力和水平推力。支座墊石標高一般有兩種方法控制，從樁地往上推或從路面往下返，一般多采用后者。支座墊石表面應平整、清潔、干爽、無浮沙。支座墊石頂面標高要求準確無誤。

種原因的解決方法是：在吊梁前對梁體和墩臺支承墊石進行檢查，檢查梁端底面與板式橡膠支座相關聯處是否平整、兩個板式橡膠支座相關聯處是否平行。如不符合應即時修整，應杜絕落梁后使用填塞楔形塊的解決方法。第二種原因的解決方法是：應在梁底鋼板焊接與制造中解決。往往有部分施工單位為了節約成本忽略了梁底鋼板的質量問題，直接用毛坯鋼板作為梁底鋼板或焊接錨固鋼筋后不進行調整，因此引起了鋼板彎曲變形。因為這些原因的存在使得落梁后板式橡膠支座產生壓偏現象。

鉛芯橡膠支座通常適用于高度不超過40米，以剪切變形為主，且質量與剛度沿高度分布較為均勻的多層和中高層建筑結構。

當支座采用焊接連接時，在頂、底板相應位置處預埋鋼板，支座就位后用對稱繼續方式焊接。當支座采用焊接連接時，在支座頂，底板相應位置處預埋鋼板，支座就位后用對稱斷續方式焊接。當縱坡坡度大于1％時，應采用預埋鋼板、混凝土墊塊或其它措施將梁底調平，保證橡膠支座平置。到20世紀90年代，全至少有30多個和地區開展“基礎隔震”技術的研究。到當前為止未發現任何問題，運用結果優越。到了1996年日本采用隔震設計的建筑數口達到了230棟。等待兩片T梁間橫隔板焊成整體后，方可拆除臨時支撐。等待砂漿硬化后拆除調整支座水平用的墊塊并用環氧沙漿填滿墊塊位置。

橡膠支座的主要功能是將上部結構的反力可靠地傳遞給墩臺，并同時完成梁體結構所需的變形（水平位移和轉角），由于支座本身的質量問題，以及支座在設計、安裝、使用過程中的種種不當，而造成支座過早的破壞，影響了建筑的正常使用，在支座的處置技術中針對不可修復的損壞狀況，就需要對支座進行更換，在更換的過程中，更換的方法對建筑結構安全的影響是非常大的，因此在更換的過程中需要對建筑結構的各主要受力部位進行監控，以保證更換過程的安全和可控制。

在建筑結構中，摩擦擺減隔震支座扮演著重要的角色，它不僅可以減輕自然災害對建筑的危害和破壞，保護人員生命財產安全，還能使建筑結構更加堅固、安全、可靠。同時，該支座在建筑結構的設計中也必不可少，能夠有效地降低建筑結構的自然頻率，并提高其抗震性能。

板式橡膠支座：通過內部加勁鋼板與橡膠層的疊合結構，實現承壓與剪切變形功能。主要特點是將上部結構反力可靠傳遞至墩臺，同時依靠橡膠的剪切變形適應梁體由溫差引起的伸縮，具有構造簡單、安裝便捷、無需養護等優勢。

位移方向：板式橡膠支座安裝時，其短邊應平行于順橋向；如需長邊平行于順橋向，必須進行轉向確認。

硫化工藝控制：硫化過程中的時間與溫度參數至關重要。不同規格的橡膠支座需要匹配相應的硫化時間，若未能達到規定時間，將導致內部膠料硫化不充分而形成"夾生"現象，嚴重影響產品最終質量。

局限性：處于無側限受壓狀態時，其抗壓強度不高。支座的承載力和位移值受限于橡膠的容許剪切變形和支座高度。

活動支座：在允許轉動的同時，還能適應結構在一個或兩個方向上的水平位移。

淺談多層磚混建筑抗震設計的幾點要求[J].黑龍江科技信息，2010，（1.側表面垂直度可用直角尺或具有相應精度的量具測量。測量墊石頂面標高，如頂不平整，則用環氧砂漿抹平。測量放線。在支座及墩臺頂分別畫出縱橫軸線，在墩臺上放出支座控制標高。測量梁底標高，并根據設計紙提供的梁底標高進行復核，并將復核情況詳細記錄并妥善保存，作為交工文件之一。測量梁片與墩臺之間的實踐間隔，并察看放置千斤頂的地位及暫時支撐地位。測量設備顯示建筑物發生了多達23厘米的水平位移。（圖片：MORITRUSTCO.，LTD.）測量原支座和新支座的高度差，調整施工確保梁體、橋面高程符合設計要求。

支承墊石的設置要求：無論采用現澆梁或預制梁施工工藝，亦或是安裝各類板式橡膠支座、盆式橡膠支座，墩臺頂均需設置支承墊石 —— 這是保障支座施工質量、便于支座安裝調整、后期觀察及更換的必要措施。

按技術性能可以分為:A.支座豎向轉角≥40′；豎向承載力1000-50000KN共分28級，非滑移表面的水平承載力為豎向的10%；摩擦系數：常溫型μ≤0.04；耐寒型μ≤0.06盆式橡膠支座壓縮變形值不得大于支座總高度的2%，盆環的徑向變形不得大于盆環外徑的0.5‰其中固定式非滑移方向的水平承載力均不小于支座堅向承載力的10%。

外觀檢查：橡膠層是否開裂、鼓包，鋼板是否銹蝕，支座是否偏壓、脫空；性能檢測：摩擦系數（四氟板式）、豎向壓縮變形（≤15% 設計值），超標需預警。

一、計算數據準備：孔徑：4—20M支座壓力標準值：431.608KN結構自重引起的支反力：125.208KN汽車荷載引起的支反力：306.4KN跨中撓度F：1.96CM當地平均高氣溫：24.3℃當地平均低氣溫：1.4℃主梁計算溫差：22.9℃簡支端支座：GYZ300×54MM橡膠片總厚TE(MM)：37連續端支座：GYZ300×52MM橡膠片總厚TE(MM)：37簡支端單個支座剪切剛度：KE=AE×GE/TE=1910.4N/M連續端單個支座剪切剛度：KE=AE×GE/TE=1910.4N/M每排設置制作個數為：18個則簡支端支座總剛度為：34387.7N/M則連續端支座總剛度為：34387.7N/M墩臺抗推剛度：KI=3EI/LI墩臺編號LIIE抗推剛度KI墩臺綜合抗推剛度K0號臺1.80.74553000000011504855.934285.21號墩3.20.280430000000770133.332917.92號墩3.10.280430000000847092.333046.23號墩3.80.280430000000459901.731995.44號墩4.60.280430000000259264.130360.8制動力計算及分配：按照《通用規范》4.3.6規定，以一聯作為加載長度，計算制動力則制動力標準值T3為：900KN各墩臺按照剛度分配制動力：ΣK=162605.4KN/M墩臺編號制動力（KN）0號臺189.761號墩182.202號墩182.913號墩177.094號墩168.04二、確定支座平面尺寸：D=300MM支座平面面積：706.9CM2中間橡膠層厚度為：0.8CM查行業標準《公路建筑板式橡膠支座規格系列》得到支座的平面形狀系數S=9.06>8合格計算支座彈性模量：EJ=5.4GE×S2=443.3MPA驗算支座的承壓強度：σJ=RCK/支座面積=6106.0KPA則σJ<[σJ]=9351.2KPA合格三、確定支座厚度：主梁計算溫差為ΔT為：22.9℃，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移ΔG為：ΔG=1/2AΔTL=0.916CM則4號墩每一支座的制動力為HT=9.3KN確定橡膠片總厚度TE≥2ΔG=1.832CM(不計汽車制動力)TE≥ΔG/（0.7-FBK/2/GE/支座面積）=1.4CM《橋規》的其他規定：TE≤0.2D=6CM所選用的支座橡膠層總厚度TE=3.7CM2ΔG=1.832CM合格0.2D=6CM四、驗算支座的偏轉情況：計算支座的平均壓縮變形為：δC，M=RCK×TE/面積/EA+RCK×TE/面積/EBδC，M=0.06226541CM按照《橋規》規定，尚應滿足δ≤0.07TE，即：0.06226541≤0.07TE=0.259合格計算梁端轉角θ：由關系式F=5GL4/(384EI)及θ=GL3/(24EI)可得：θ=（5L/16)(GL3/24EI)16/(5L)=16F/5L設結構自重作用下，主梁處于水平狀態。

初始剪切變形：在板式橡膠支座安裝就位、梁體落梁或現澆梁拆除模板后的短期內，出現輕微的剪切變形屬于普遍現象，需持續觀察其發展。

支承墊石頂面標高力求準確一致。支承墊石內應布設鋼筋網片，豎向鋼筋應與墩臺內鋼筋相連接。支承墊石內應布置鋼筋網，豎向鋼筋與墩臺內鋼筋焊接在一起。支持和具體的直接接觸可以保證支座沒有運行，如果梁底預埋鋼板，支座易逃脫。支墊完成取出舊支座后，在安放新支座前，還需在原支座位置定位，以確保支座更換后位置準確。支墩混凝土與底板混凝土分兩次澆筑，次澆筑高度與底板面相同，第二次澆筑下支墩。見下圖：隔震支墩支設隔震層頂板、梁模板支設隔震層梁、板模板：梁板支設方式同其它各層。